PAGE1PAGE20附件二、转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层部分结构梁地位不对齐，转换层大梁施工时产生荷载经过模板支持零碎直接传递于下层梁板面上（对于上下层结构梁地位不对齐的部位，采用搭设斜撑架把大梁荷载传递到下层梁上），考虑第四、五层楼板模板不拆除，因而上部荷载经过模板支持零碎同时由下方两层即四、五层来承载，计算时只需梁满足最大承载力要求即可。1．取37—45/Y1轴梁为研讨对象计算，受力如下图所示：二、承载力计算：1．梁的计算：1.1梁实践受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：b×h=350×800砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19N/mm2As1=1964mm2As2=3928mm2ζ=Asfy/bh0fcm=5892×340/350×750×19=0.402查表得as=0.323Mu=as×b×h02×fcm=0.323×350×7502×19=1208KN·M1.2转换层荷载计算：1.2.1已知：b×h=800×2800砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5N/mm2L=7.2m钢筋砼自重：26KN/m3,模板及其支架自重：0.85KN/m3,施工荷载：1KN/m3，振捣砼荷载：2KN/m3；大梁砼浇筑高度为1.8m。钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.8m×1.8m×9.9m)=444.7KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.8m×1.8m×9.9m)=13.09KN施工人员及装备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.8m×9.9m)=11.1KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.8m×9.9m)=22.18KN则荷载总重：N=444.7+13.09+11.1+22.18=491.1KNq=491.1/9.9=49.6KN/M1.2.2已知：b×h=700×2600砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5N/mm2L=7.2m大梁砼浇筑高度为1.6m。钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.7m×1.6m×7.2m)=251.6KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.7m×1.6m×7.2m)=7.4KN施工人员及装备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.7m×7.2m)=7.056KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.7m×7.2m)=14.112KN则荷载总重：N=251.6+7.4+7.056+14.112=280.22KNq=280.22/7.2=38.92KN/Mp=38.92×7.2/2=140.1KN1.2.3已知：b×h=600×2300砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5N/mm2L=7.2m大梁砼浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.6m×1.3m×7.2m)=175.2KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.6m×1.3m×7.2m)=5.2KN施工人员及装备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.6m×7.2m)=6.05KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.6m×7.2m)=12.1KN则荷载总重：N=175.2+5.2+6.05+12.1=198.6KNq=198.6/7.2=27.6KN/Mp=27.6×7.2/2=99.3KN1.2.4转换层梁与下部梁地位不对齐，把转换层梁经过钢管斜支持传递到下层梁上，不与下层板面直接接触,即37~45/Y1轴偏北L—9把荷载传递到下层37~45/Y1轴梁上；已知：b×h=700×2300L=9.9m大梁砼高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.7m×1.3m×9.9m)=281.1KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.7m×1.3m×9.9m)=8.3KN施工人员及装备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.7m×9.9m)=9.7KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.7m×9.9m)=19.4KN则荷载总重：N=281.5+8.3+9.7+19.4=318.5KNq=318.5/9.9=32.2KN/MM总=M1+M2+M3+M4M1=qL2/24=49.6×9.92/24=202.6KN·MM2=2Pa2b2/L3=2×99.3×6.62×3.32/9.93=97.1KN·MM3=2P