脚手架搭拆方案2(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）湖北固润科技股份厂房建设工程脚手架搭拆方案编制单位：湖北友邦建设工程编制人:审核人:批准人：编制日期：二O一一年十月十日脚手架搭拆方案一、工程概况湖北固润科技厂房建设工程,建筑面积约300亩.二、扣件式钢管脚手架的设计计算方法1.小横杆的设计计算（1）应按荷载实际堆放位置求取简支梁最大弯距值核算其弯曲强度;但对双排架求取最大弯矩值时，应不考虑靠墙端悬臂部分的活载。求小横杆支座反力时,必须考虑悬臂部分的活荷载；(2)按实际荷载堆放位置的标准求取简支梁的最大弯矩值(不考虑悬臂部分活荷载的作用)后，然后换算成等效均布荷载再进行挠度核算。2.大横杆的设计计算（1)大横杆应按三跨连续梁进行弯曲强度核算:①用小横杆支座最大反力计算值，进行最不利荷载布置求取最大弯矩值进行核算。②脚手架外侧有遮盖物或在六级以上大风时,须按双向弯曲求最大组合弯矩值再进行核算。(2）用标准值的最大反力值进行最不利荷载布置求取最大弯矩值，然后换算成等效均布值进行挠度核算。(3）进行大横杆与立杆之间扣件的抗滑移核算。3.立杆的设计计算（1)脚手架立杆的整体稳定按A-3所示的轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。①不考虑风载时,应按下式计算：EQEQ\F(N,ΨA）≤K1K2f式中：N-格构式压杆的轴心压力，并按下式计算：N=1.2n1（NG1+NG2）1.4NQNG1-脚手架自重产生的轴力，一个步一纵距的脚手架自重可按表一查取；NG2—脚手板、栏杆、安全网等重产生的轴力，亦采用一个纵距内所产生的轴力；NQ—一个纵距内脚手板上堆砖、运料小车、各操作人员等标准荷载所产生的轴力；n1—脚手架的步距数；A-脚手架内，外排立杆的毛截面积之和；Ψ—格构式压杆整体稳定性系数，按换算长细比λcx=μλx由表三查取;λx-格构式压杆长细比，由表二查取;K1—高度调整系数,当脚手架高度H≤25m时.K1=0.8，当脚手架高度大于25m时，应按下式计算：K1=EQ\F(1,1+\F(H,100）)(H以m计)f-钢材的抗压强度设计值,采用205N/mm2;K2—与立杆截面有关的调整系数，当内、外排立杆均采用两根钢管组合K2=0.7。表一一个步一纵距的钢管、扣件重量（NG1）(kN）立杆纵距L（m)步距h（m）1.21。351。51.802.001.20。3510.3660.3800。4110.4311。50.3800。3960。4110。4220.4631。80.4090.4250。4110。4740.4962。00.4290。4450.4620.4950。517表二格构式压杆的长细比λx脚手架的立杆横距b(m)脚手架与主体结构连墙点竖向间距H1(m)2。73.03。64.04。054.54。85。46。01.055.145。716。867。627。718。579.1410.2811.431。304.154。625.546。156。236.927.388.319.231。553.503。874.655。165.235。816。196。977。74注：1。表中数据λx=EQ\F(2H1，b)计算，H1为脚手架与主体结构连墙点的竖向间距,b为立杆横距：2。当脚手架底步以上步距h及H1不同时，应以底步以上较大的h和较大的H1,作为查表根据。表三换算长细比系数μ脚手架的立杆横距b（m）脚手架与主体结构连墙点竖向间距H1（步距数)2h3h4h10。52520161。303224191。55403024注:表中数据是根据脚手架连墙点纵向间距为3倍立杆纵距计算所得,若为4倍时应乘以1.03的增大系数.内、外排立杆为单报时K2=0.85。②考虑风荷载时应按下式计算：EQ\F（N,ΨA）+EQ\F（M，b1A1）≤K1K2f式中：M-风荷载作用对格构式压杆产生的变矩,可近似采用M=EQ\F（qH\S（2）1，8）计算,q为作用于格构式压杆的每延长米风载；A1—内排或外排的单排立杆毛截面面积A1=EQ\F(A,2）;b1-立杆横向间距。③脚手架的单根立杆稳定单根立杆稳定应按下式计算:EQ\F(N\S(1），Ψ\S(1)A\S(1))+σm≤K1K2f式中：N1----内排或外排立杆计算截面的轴心压力；Ψ1—---按λ1=h/γ查表四获取h-———脚手架底步或门洞处的步距γ-—-—内排或外排立杆的回转半径σm—-——操作层处水平杆对直杆偏心传力产生的附加应力；施工荷载K=2。0KN/M2取得35N/mm2;非施工层σm=0表